超深振搗橋梁模板側(cè)壓力的計(jì)算模型分層澆筑分層振搗時(shí)，混凝土橋梁模板側(cè)壓力的產(chǎn)生機(jī)理為:將試件沿高度方向劃分為n個(gè)節(jié)段，當(dāng)?shù)趇層混凝土振搗密實(shí)后，其上表面受到后續(xù)澆筑混凝土產(chǎn)生的豎向壓力作用，導(dǎo)致第i層混凝土的側(cè)壓力增加。但是第i層混凝土因已振搗密實(shí)，失去流動(dòng)性，甚至已初凝而具備一定的強(qiáng)度。因此，與液體產(chǎn)生的側(cè)壓力隨高度成線性增加的規(guī)律不同，當(dāng)混凝土產(chǎn)生的橋梁模板側(cè)壓力隨著澆筑高度的增加達(dá)到一定值后，將不再繼續(xù)增長(zhǎng)，如所示。由本文試驗(yàn)可知，在超深振搗或二次振搗情況下，混凝土在高頻振搗荷載作用下開(kāi)始液化，處于流體狀態(tài)，此時(shí)振搗位置處的橋梁模板側(cè)壓力模型如圖所示。其中，F(xiàn)。為搗棒位置以上混凝土對(duì)橋梁模板的既有側(cè)壓力，kPa;凡為振搗液化位置橋梁模板側(cè)壓力，kPa;h為振搗棒插人深度，m;T為剪應(yīng)力，kPa。根據(jù)液體壓力平衡理論，振搗棒所在的液化區(qū)域?qū)蛄耗０宓膫?cè)壓力等于振搗棒位置以上混凝土對(duì)液化區(qū)域混凝土單位面積上的豎向壓力和振搗棒激振力引起的橋梁模板附加壓應(yīng)力之和。而振搗棒位置以上混凝土對(duì)液化混凝土豎向壓應(yīng)力的大小不僅與振搗棒位置以上混凝土的高度有關(guān)，還與振搗棒位置以上混凝土對(duì)橋梁模板的既有側(cè)壓力和摩擦因數(shù)有關(guān)。因此，在振搗液化區(qū)域，混凝土橋梁模板側(cè)壓力的理論計(jì)算公式為式中:F為振搗壓力，kPa;A為混凝土振搗液化區(qū)域面積，m2;D為混凝土重度，kN/m3,為新澆筑混凝土與橋梁模板之間的摩擦因數(shù);U為混凝土振搗液化周長(zhǎng)，m;0h為第i層混凝土的厚度;F,為第i層混凝土的橋梁模板側(cè)壓力kPa。http://www.czscsmjs.com
