基于橋梁模板模型內(nèi)在特性，對變軸力加載下4種橋梁模板模型的模擬結(jié)果進(jìn)行進(jìn)一步評估，深人研究變軸力下不同剪切橋梁模板模型呈現(xiàn)出不同結(jié)果的內(nèi)在原因。
橋梁模板模型1有效地模擬了墩柱剪切失效前的彎曲響應(yīng)，但剪切失效后呈現(xiàn)出遠(yuǎn)高于試驗(yàn)結(jié)果的延性及承載力，其原因已在2. 3節(jié)中討論，此處不再贅述。
橋梁模板模型2正向加載時(shí)，未識別剪切失效點(diǎn);反向加載時(shí)，相較于試驗(yàn)也較晚識別到剪切失效的發(fā)生。其原因已在2. 3節(jié)中討論，此處不再贅述。
橋梁模板模型3在正向加載時(shí)識別了剪切失效點(diǎn)，與試驗(yàn)有較好的吻合度;但反向加載時(shí)，橋梁模板模型3未識別到剪切失效的發(fā)生。由于橋梁模板模型3是基于力一位移組合響應(yīng)是否達(dá)到極限曲線來判斷剪切失效發(fā)生與否，由式(2)可知軸力會對極限曲線產(chǎn)生很大影響。變軸力作用下，橋梁模板模型3正向加載時(shí)的軸向荷載較高，極限曲線更靠近原點(diǎn)，滯回曲線更容易觸發(fā)極限曲線，從而更易發(fā)生剪切失效。反之，反向加載時(shí)軸向荷載較低，極限曲線背離原點(diǎn)向外偏移，使得剪切失效難以觸發(fā)，甚至不被觸發(fā)，如圖巧所示。
基于上述原因，圖中橋梁模板模型3正向剪切失效后，反向加載的承載力仍保持在退化前較高的水平，由第一象限卸載并重加載時(shí)將始終瞄準(zhǔn)承載力為133.45 kN的歷史最高點(diǎn)進(jìn)行反向加載。在圖中可以更直觀地發(fā)現(xiàn)，剪切失效后(虛線)卸載時(shí)(A)的剪力低于重加載后(B)的剪力。這意味著墩柱發(fā)生剪切失效并退化后，在相同柱頂水平位移加載的情況下，反向重加載后的剪切能力高于卸載點(diǎn)的剪切能力，導(dǎo)致橋梁模板模型3在反向加載時(shí)嚴(yán)重高估了墩柱的抗剪能力，故始終未觸發(fā)剪切失效。橋梁模板模型3在定軸力下雖同樣存在該問題，但由于其反向加載時(shí)剪切失效也能被觸發(fā)，僅在失效后的半圈循環(huán)中高估墩柱的剪切承載力，仍與試驗(yàn)有較好的吻合。在變軸力下，由于反向加載時(shí)無法識別到剪切失效的發(fā)生，可以更明顯地觀察到此誤差。http://www.czscsmjs.com/
